上海滬工閥門廠（集團）有限公司

泵(beng)閥(fa)是(shi)鉆井泵(beng)的(de)關鍵部件(jian)和易損(sun)件(jian)之一，其(qi)設計好(hao)壞直接影(ying)響到(dao)泵(beng)的(de)工作性(xing)能(neng)和使用壽命(ming)。一方面(mian)(mian)，要提高(gao)泵(beng)閥(fa)接觸(chu)表(biao)面(mian)(mian)耐(nai)沖(chong)蝕的(de)能(neng)力(li)，就(jiu)必然要增加接觸(chu)面(mian)(mian)的(de)表(biao)面(mian)(mian)硬度(du)，而(er)硬度(du)過高(gao)又(you)會(hui)削弱耐(nai)沖(chong)擊的(de)性(xing)能(neng)。另一方面(mian)(mian)，要提高(gao)材料抗沖(chong)擊載荷的(de)能(neng)力(li)，就(jiu)必須保證(zheng)材料有(you)較高(gao)的(de)韌性(xing)，相應的(de)硬度(du)又(you)會(hui)受影(ying)響。此外，盡管泵(beng)閥(fa)的(de)綜(zong)合性(xing)能(neng)好(hao)，但在不同工況條件(jian)下，各種性(xing)能(neng)并(bing)不會(hui)同時(shi)發揮作用，且泵(beng)閥(fa)的(de)加工成本也會(hui)相應提高(gao)。因此，研究泵(beng)閥(fa)的(de)失效(xiao)機理對(dui)泵(beng)閥(fa)的(de)設計制造具(ju)有(you)重(zhong)要的(de)指導作用。

一(yi)般(ban)而(er)言，造成鉆(zhan)井泵(beng)閥(fa)失(shi)效的原(yuan)因(yin)有沖(chong)(chong)擊疲(pi)勞破(po)(po)壞(huai)和(he)沖(chong)(chong)蝕(shi)磨(mo)礪磨(mo)損(sun)（液(ye)力(li)磨(mo)礪性磨(mo)損(sun)）兩種。然而(er)通過對(dui)礦場(chang)報廢(fei)的鉆(zhan)井泵(beng)閥(fa)宏觀和(he)微(wei)觀形(xing)貌分(fen)析表明，沖(chong)(chong)擊疲(pi)勞破(po)(po)壞(huai)是泵(beng)閥(fa)失(shi)效的主(zhu)要機(ji)理，因(yin)此在泵(beng)閥(fa)設(she)計時，要重(zhong)點考慮泵(beng)閥(fa)材料(liao)的抗沖(chong)(chong)擊疲(pi)勞性能及(ji)由零件的局部應力(li)狀態確定的疲(pi)勞強度。

本(ben)文依據泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)在關閉(bi)階段的(de)(de)簡化模(mo)型(xing)和泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)沖擊(ji)過(guo)程的(de)(de)有限元動力(li)(li)學模(mo)型(xing)，重點研究(jiu)泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)沖擊(ji)時，閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)與閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)座接(jie)觸(chu)面上產(chan)生應力(li)(li)集中部位的(de)(de)受(shou)力(li)(li)形式及(ji)程度，并通過(guo)泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)疲(pi)勞壽命(ming)(ming)曲線對最大應力(li)(li)區(qu)進行疲(pi)勞校核(he)，從(cong)而估算泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)的(de)(de)使用(yong)(yong)壽命(ming)(ming)。根據疲(pi)勞壽命(ming)(ming)曲線，以泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)最弱區(qu)為對象，通過(guo)改進泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)的(de)(de)結構(gou)以降低峰值應力(li)(li)，為高效地利用(yong)(yong)泵(beng)(beng)閥(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)(fa)提(ti)出可行性(xing)方案。

1 泵閥應力分析

隨(sui)著活塞的(de)往(wang)復運(yun)動，閥(fa)盤對閥(fa)座產生間(jian)歇沖擊，泵(beng)閥(fa)承受沖擊載荷。接觸(chu)面上應(ying)(ying)力(li)(li)由閉合瞬間(jian)到產生最大應(ying)(ying)力(li)(li)再到泵(beng)閥(fa)開(kai)啟時刻，如(ru)此循環沖擊，可以認定泵(beng)閥(fa)承受脈動循環應(ying)(ying)力(li)(li)。

在(zai)泵(beng)閥(fa)關閉(bi)(bi)階段的(de)(de)簡化模型(xing)中，假定在(zai)很(hen)小的(de)(de)滯(zhi)后(hou)高(gao)度內，閥(fa)盤(pan)受力不變，勻加速向下運動(dong)，直(zhi)至關閉(bi)(bi)。根據此模型(xing)求出泵(beng)閥(fa)關閉(bi)(bi)時刻閥(fa)盤(pan)的(de)(de)速度和加速度。

文獻中以油田大量使用的 7^# 閥為例，選取錐角為 45°（錐角為錐閥母線與軸線之間的夾角），設定閥開啟時曲柄轉角φ=25°，沖次為 120 次／min，泵壓為 15MPa，在曲柄轉角φ=25°~180°之間，對鉆井泵閥阿道爾夫精確微分方程進行數值仿真，得到閥盤的滯后高度為 0.0056m，在此處的速度為﹣0.4067m/s²。利用簡化模型，可求出泵閥關閉時刻閥盤的速度為﹣19.3676m/s，加速度為﹣33476.65m/s²。

以簡化模型得到的(de)(de)關閉時刻閥(fa)盤的(de)(de)速度和加速度作為(wei)運動邊界(jie)條(tiao)件，利用 ANSYS/LS—DYNA 軟件構建泵閥(fa)的(de)(de)三維(wei)模型，模擬閥(fa)盤沖擊閥(fa)座的(de)(de)過程。按泵閥(fa)的(de)(de)實(shi)際尺寸建立泵閥(fa)整體模型，省略密封(feng)圈，根據(ju)鉆并泵閥(fa)實(shi)際工(gong)況設置材料(liao)屬性及幾何約束條(tiao)件，采用 8 結點六面體單元進行網格化劃分，建立模型，剖視圖(tu)如圖(tu) l 所示(shi)。

圖(tu) 1 泵閥三維(wei)模型(xing)剖視圖(tu)

應用動(dong)力(li)學理(li)論分析處理(li)碰(peng)撞、滑(hua)動(dong)接觸界面(mian)問(wen)題，得到錐角 45 °、7 #閥(fa)閥(fa)盤在閉合階(jie)段(duan)產(chan)生最大局部(bu)應力(li)時的應力(li)分布圖，如圖 2。

圖 2 閥(fa)盤應力(li)分布圖

由圖 2 得到閥盤在沖擊閥座的過程中，產生的最大局部集中應力為 0.955×10⁹Pa，從而可知泵閥錐面下端應力集中區域承受的脈動循環載荷 0.955×10⁹Pa，周期為 0.5s（泵(beng)閥的沖次為 120 次／min)，如(ru)圖 3。

圖(tu) 3 錐面下(xia)端應力集中區域受力形式

在(zai)脈動循環應力(li)作用下(xia)，錐面下(xia)端(duan)應力(li)集中(zhong)區(qu)域更易形(xing)成疲勞裂(lie)紋，使泵(beng)閥的(de)疲勞強度顯著降低，這一點與閥座(zuo)失(shi)效(xiao)的(de)宏(hong)觀形(xing)貌(mao)中(zhong)錐面下(xia)部發(fa)生嚴重塑性(xing)變形(xing)的(de)現象完全吻合。可見，泵(beng)閥沖(chong)擊時(shi)應力(li)集中(zhong)引起(qi)的(de)沖(chong)擊疲勞是(shi)泵(beng)閥失(shi)效(xiao)的(de)主要原因。

本文采用(yong)三維(wei)幾何(he)實(shi)體(ti)模(mo)(mo)(mo)型代替文獻中的(de)(de)二維(wei)平面模(mo)(mo)(mo)型，將各種類型動力載(zai)荷施加到結構模(mo)(mo)(mo)型的(de)(de)特定受載(zai)部分，模(mo)(mo)(mo)擬真實(shi)碰(peng)撞(zhuang)過程(cheng)。利用(yong) ANSY/LS—DYNA 軟件有(you)限元顯式非線性動力分析(xi)求解程(cheng)序，計算得到更加精確的(de)(de)應(ying)力解，并且(qie)對應(ying)力分布的(de)(de)方位有(you)更加直(zhi)觀的(de)(de)認(ren)識。

2 泵閥材料的S-N曲線

鉆井泵閥(fa)的制造材(cai)料廣泛(fan)采用40Cr鋼(gang)，40Cr鋼(gang)屬低合(he)金中(zhong)碳結構鋼(gang)，經調質(zhi)處理后，具有可塑性(xing)好(hao)、疲(pi)勞(lao)強度高、缺(que)口敏感性(xing)低、低溫沖(chong)擊韌性(xing)優良等特(te)性(xing)。力學(xue)性(xing)能見表1。

文獻給出了 40Cr 鋼光滑試樣在 10⁵~10¹⁰ 循環周(zhou)次范(fan)圍(wei)內的疲勞壽命(ming)（S-N）曲線，如圖 4 所示。

圖(tu)4 40Cr鋼(gang)S-N曲(qu)線

在 10⁵~10⁸周次范(fan)圍(wei)內，疲(pi)勞(lao)曲線可用 Basquin 方(fang)程式描(miao)述：

式中σ_a——疲勞載荷應力幅；
N_f——σ_a作用下發生疲勞破壞時的載荷循環周次；
σ'_f——疲勞強度系數；
b——疲(pi)勞強度(du)指(zhi)數或 Basquin 指(zhi)數。

將實驗結果擬合得到 40Cr 鋼 S-N 曲線的(de) Basquin 方程為：

σ_a﹣¹=2431×（2N_f）^-0.0998 （2）

式中 σ_a﹣¹——對稱循環疲勞載荷(he)應(ying)力幅。

在對稱循環(huan)條件(jian)下(xia)：

σ_-1=σ_a﹣¹ （3）

式中 σ_-1——對稱循環極限應力(li)。

把式（3）代入式（2）得到 40Cr 鋼的對(dui)稱循(xun)(xun)環極限應(ying)力(li)與該應(ying)力(li)下發(fa)生疲勞破壞時的循(xun)(xun)環周次之間的關系式：

σ_-1=2431×（2N_f）^-0.0998 （4）

由式（4）可得 40Cr 鋼試樣條(tiao)件疲勞極限壽命(ming)圖(tu)(tu)，如圖(tu)(tu)5所示。

圖(tu)(tu) 5 條件(jian)疲勞極限壽命圖(tu)(tu)

3 泵閥疲勞壽命曲線

Peterson 根據大量的實(shi)驗數據，得(de)到在蠕變(bian)溫度以下，描述承受交變(bian)載荷(he)機(ji)械零(ling)件的交變(bian)應(ying)力幅(fu)、平均應(ying)力與材料機(ji)械性能關系(xi)的方程(cheng)：

式中 σ_a——交變應力幅；
σ_m——平均應力；
σ_b——材料抗拉(la)強度。

材料在不同對稱循環極限應力作用下，都有σm=0，代入式（5）得：σ_a=σ_-1，符合對稱循環應力的特性。在脈動循環條件下，脈動循環極限應力 σ₀與脈動循環疲勞載荷應力幅 σ_a⁰、平均應力 σ_m之間關系式為：

代入式(shi)(shi)（5）中可得材料在同一(yi)壽(shou)命(ming)下所對(dui)應(ying)(ying)的脈動(dong)循(xun)環(huan)極限應(ying)(ying)力(li)與對(dui)稱循(xun)環(huan)極限應(ying)(ying)力(li)的關系式(shi)(shi)為(wei)：

式中 σ₀——脈動循環極限應力。

由式（4）與式（7）可得材料發生疲(pi)勞破壞時的(de)(de)循(xun)環周次與對應(ying)的(de)(de)脈動循(xun)環極限應(ying)力的(de)(de)關系式：

從而得到泵閥在脈動循(xun)環應力作用下的疲勞(lao)壽命曲(qu)線(xian)，如圖6。

圖 6 泵閥疲(pi)勞(lao)壽命(ming)圖

4 泵閥壽命分析

閥盤在沖擊閥座的過程中，所承受最大局部集中0.955×10₉Pa。根據泵閥疲勞壽命曲線，對應的脈動循環周次為 2.1×10₅，即泵(beng)(beng)閥(fa)的使用壽命(ming)(ming)約為 25h~30h。由于(yu)以上簡化模型求解時忽(hu)略了實(shi)際(ji)工(gong)況中存在的兩(liang)個因(yin)素(su)，因(yin)此得出的結果(guo)與實(shi)際(ji)泵(beng)(beng)閥(fa)壽命(ming)(ming)可(ke)能略有出入。現(xian)對這兩(liang)因(yin)素(su)分析如下：

一(yi)方(fang)(fang)(fang)(fang)面(mian)，在(zai)泵閥(fa)(fa)(fa)關閉階(jie)段簡化模型和泵閥(fa)(fa)(fa)沖(chong)擊過(guo)程有(you)限元動力(li)(li)(li)學模型中認(ren)為，閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)在(zai)高度(du)(du)(du)(du) 5.6mm處(chu)，由于強大壓力(li)(li)(li)推(tui)動快(kuai)速下落，從而(er)完全忽(hu)略水力(li)(li)(li)摩(mo)阻和導軌摩(mo)阻。在(zai)此階(jie)段閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)受(shou)力(li)(li)(li)平衡方(fang)(fang)(fang)(fang)程中，由于阻力(li)(li)(li)忽(hu)略，求(qiu)出閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)下落時的(de)(de)(de)速度(du)(du)(du)(du)與加速度(du)(du)(du)(du)比(bi)實(shi)際情況下的(de)(de)(de)速度(du)(du)(du)(du)與加速度(du)(du)(du)(du)大。在(zai)實(shi)際工況下，閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)從最高位置到與閥(fa)(fa)(fa)座(zuo)接觸(chu)，時間極短。閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)運動下方(fang)(fang)(fang)(fang)的(de)(de)(de)液(ye)體受(shou)到壓縮變(bian)(bian)得(de)相對稠密(mi)(mi)（密(mi)(mi)度(du)(du)(du)(du)增大），而(er)閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)上方(fang)(fang)(fang)(fang)的(de)(de)(de)液(ye)體又會(hui)(hui)變(bian)(bian)得(de)相對稀薄（密(mi)(mi)度(du)(du)(du)(du)減(jian)小），液(ye)體會(hui)(hui)由稠密(mi)(mi)的(de)(de)(de)地(di)方(fang)(fang)(fang)(fang)向稀薄的(de)(de)(de)地(di)方(fang)(fang)(fang)(fang)流(liu)動，由于快(kuai)速運動的(de)(de)(de)閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)上方(fang)(fang)(fang)(fang)產(chan)生了液(ye)體稀薄區域(yu)，閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)下方(fang)(fang)(fang)(fang)的(de)(de)(de)液(ye)體就會(hui)(hui)極力(li)(li)(li)繞(rao)過(guo)閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)向閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)上方(fang)(fang)(fang)(fang)流(liu)動，并帶動四周的(de)(de)(de)液(ye)體快(kuai)速填補這(zhe)(zhe)一(yi)區域(yu)，這(zhe)(zhe)樣便(bian)形成了流(liu)體渦(wo)旋。有(you)渦(wo)旋的(de)(de)(de)地(di)方(fang)(fang)(fang)(fang)液(ye)體運動加速，壓強會(hui)(hui)進一(yi)步減(jian)小，因此，對于快(kuai)速運動的(de)(de)(de)閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)，下方(fang)(fang)(fang)(fang)受(shou)到的(de)(de)(de)液(ye)體壓強遠遠大于上方(fang)(fang)(fang)(fang)渦(wo)旋處(chu)的(de)(de)(de)壓強，上下壓強差對閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)產(chan)生了一(yi)個(ge)向上的(de)(de)(de)阻力(li)(li)(li)，這(zhe)(zhe)個(ge)阻力(li)(li)(li)跟渦(wo)旋有(you)關，定(ding)義為渦(wo)旋阻力(li)(li)(li)。在(zai)流(liu)體中運動的(de)(de)(de)閥(fa)(fa)(fa)盤(pan)所受(shou)的(de)(de)(de)阻力(li)(li)(li)包括摩(mo)擦阻力(li)(li)(li)和渦(wo)旋阻力(li)(li)(li)，渦(wo)旋阻力(li)(li)(li)要(yao)比(bi)摩(mo)擦阻力(li)(li)(li)大得(de)多，所以在(zai)求(qiu)解時不叮忽(hu)略。

另一方(fang)面，在(zai)(zai) ANSYS 模擬時(shi)也并未考(kao)慮密(mi)封(feng)圈的(de)緩沖(chong)作(zuo)用(yong)。密(mi)封(feng)圈工(gong)作(zuo)錐(zhui)(zhui)面的(de)錐(zhui)(zhui)度(du)一般與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)（或閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)）錐(zhui)(zhui)度(du)相同，而且前者(zhe)突出于閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)錐(zhui)(zhui)面以外。這樣(yang)當閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)下(xia)落時(shi)，密(mi)封(feng)圈首先與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)接觸(chu)(chu)，對閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)金屬面之(zhi)間產生(sheng)的(de)剛性(xing)接觸(chu)(chu)起緩沖(chong)作(zuo)用(yong)。同時(shi)，由于密(mi)封(feng)圈首先與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)接觸(chu)(chu)，在(zai)(zai)閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)之(zhi)間密(mi)封(feng)液體，這樣(yang)在(zai)(zai)閥(fa)(fa)(fa)(fa)盤(pan)(pan)與(yu)閥(fa)(fa)(fa)(fa)座(zuo)(zuo)金屬尚未接觸(chu)(chu)之(zhi)前便在(zai)(zai)金屬間形(xing)成“液墊”，從而可以減少閥(fa)(fa)(fa)(fa)最后關閉時(shi)的(de)沖(chong)擊。

綜上分析可知，模擬求出的集中應力與實際有一定差距。為了使結果更接近于實際數據，可在該模型求出的應力基礎上，再乘一個考慮實際阻力和緩沖的折減系數，該系數可通過實驗測量得出。假設阻力折減系數為φ_f，緩沖折減系數為φ_t，則總折減系數φ＝φ_f×φ_t，實際應力(li)σ=φ×σˊ（σˊ為理(li)論應力(li)），然后參照泵(beng)(beng)閥(fa)疲(pi)勞(lao)壽(shou)命(ming)圖，可以求得(de)泵(beng)(beng)閥(fa)的(de)使用(yong)壽(shou)命(ming)。需要強調的(de)是，用(yong)理(li)論應力(li)得(de)出的(de)泵(beng)(beng)閥(fa)壽(shou)命(ming)具有一定的(de)安全余量，可以為現場人員(yuan)及(ji)時更(geng)換泵(beng)(beng)閥(fa)提供(gong)參考。

5 泵閥的改進措施

從圖(tu) 2 上可以看到閥盤下錐(zhui)角部(bu)(bu)位(wei)呈現出(chu)最大應力(li)(li)區域(yu)。原(yuan)因主要是(shi)閥盤與閥座沖擊閉合(he)時，閥盤錐(zhui)面與閥座接觸，承(cheng)受沖擊載荷，在(zai)錐(zhui)面 與閥盤底(di)部(bu)(bu)過(guo)渡(du)處結構(gou)尺寸(cun)急(ji)劇變化(hua)產生(sheng)(sheng)應力(li)(li)集中(zhong)。應力(li)(li)集中(zhong)使局部(bu)(bu)區域(yu)的(de)應力(li)(li)值超過(guo)了材料(liao)按預(yu)定(ding)壽(shou)命(ming)所能(neng)承(cheng)受的(de)應力(li)(li)水平，由此(ci)萌生(sheng)(sheng)裂紋。疲(pi)勞源系在(zai)應力(li)(li)集中(zhong)較大的(de)尖角根部(bu)(bu)萌生(sheng)(sheng)，并向(xiang)芯(xin)部(bu)(bu)擴展，所以泵(beng)閥主要從錐(zhui)角與閥盤底(di)部(bu)(bu)改進(jin)。在(zai)泵(beng)閥其它(ta)結構(gou)及性能(neng)不變的(de)情形下，為(wei)(wei)了減少應力(li)(li)集中(zhong)，底(di)面設計為(wei)(wei)圓(yuan)(yuan)弧(hu)型，并與錐(zhui)面采用圓(yuan)(yuan)滑過(guo)渡(du)（此(ci)時圓(yuan)(yuan)弧(hu)半(ban)徑為(wei)(wei) 88.54mm）。泵(beng)閥改進(jin)前后的(de)零件圖(tu)如圖(tu) 6 所示。

對改進后的泵閥做 ANSYS/LS—DYNA 三(san)維動態模擬(ni)分析，建立模型(xing)，剖視圖如圖 7。

圖 7 泵閥改進前后(hou)結構圖

得到閥盤在(zai)閉合階段產生最大局部(bu)應力時的應力分(fen)布圖，如圖 8。

圖 8 改(gai)進后泵(beng)閥(fa)三維模型剖視圖

由圖 8 可知，最大局部應力出現在錐角偏上方，為 0.834×10₉Pa，比原來泵閥承受的最大應力 0.955×10₉Pa 減(jian)小了 12.67％。將求(qiu)出的應力代入泵(beng)(beng)閥疲勞壽命(ming)圖 6，得到泵(beng)(beng)閥的壽命(ming)為 210h~320h。結構(gou)改進后，泵(beng)(beng)閥的壽命(ming)大大提高。

此(ci)外，改(gai)進后的閥體(ti)(ti)在流體(ti)(ti)中(zhong)運動(dong)時還能有(you)(you)效(xiao)(xiao)地減小水(shui)力摩阻，減緩流體(ti)(ti)中(zhong)磨礪(li)性物質(zhi)對底部(bu)及錐面的沖蝕磨損，閥盤落在閥座上時的密封(feng)效(xiao)(xiao)果也(ye)有(you)(you)所改(gai)善。

6 結論

（1）利用 ANSYS/LS—DYNA 軟件對閥盤沖擊(ji)(ji)閥座做三維實體動態(tai)模擬，得(de)到沖擊(ji)(ji)過(guo)程中(zhong)泵閥產生最大局部應力(li)時的(de)應力(li)分(fen)布圖(tu)，分(fen)析(xi)閥盤下錐角處應力(li)集中(zhong)的(de)受力(li)形式(shi)與程度(du)。

（2）針對(dui)鉆(zhan)井泵閥(fa)的(de)(de)沖擊(ji)疲勞破壞，通(tong)過分析泵閥(fa)材料在(zai)對(dui)稱循(xun)環(huan)(huan)應(ying)力(li)下的(de)(de)條件疲勞極(ji)限(xian)，得(de)到泵閥(fa)在(zai)脈(mo)動(dong)循(xun)環(huan)(huan)載荷作用下的(de)(de)疲勞壽(shou)命曲線。依據此曲線，校核由泵閥(fa)關閉階段簡化(hua)模型和泵閥(fa)沖擊(ji)過程有限(xian)元(yuan)動(dong)力(li)學模型求出的(de)(de)最大集中應(ying)力(li)，估算泵閥(fa)的(de)(de)使(shi)用壽(shou)命。

（3）提出一(yi)種(zhong)可(ke)降低應力集(ji)中的泵閥(fa)結構改進方案，從根本上減緩(huan)泵閥(fa)的沖擊疲(pi)勞破壞(huai)，對指導泵閥(fa)設計，進一(yi)步(bu)延長泵閥(fa)的使用壽命有一(yi)定的參考(kao)價(jia)值。